3.2 氣動性能對比結果
圖 5 Cp_λ曲線
Cp_max對比如表1所示
氣動性能取決于：Cl*sinφ-Cd*cosφ
由于方案二的Cl都為0，因此，氣動性能有一定的下降。
3.3 穩態載荷對比結果
比較葉根的Mxy和風速U的曲線如下
圖 6 Mxy_U曲線
極值比較：
3.4 運行工況動態載荷比較
選取1.1工況，湍流風。
風文件：NTMv11s1.wnd
選取變量：Mxy（blade1_0m）
極值對比：
由于方案二的升力系數在葉根處分布為0，因此很大程度上減小了風對風輪的推力。
其他工況試算：
選取工況為：
V09Y000：平均風速9m/s的NTM風，偏航0°
V09Y008：平均風速9m/s的NTM風，偏航8°
V13Y000：平均風速13m/s的NTM風，偏航0°
V13Y008：平均風速13m/s的NTM風，偏航8°
選取變量：葉根Mxy的平均值（mean），最大值（max）
計算結果可見，方案二普遍小于方案一，個別出現比方案一大的情況也只大0.3%，影響不大。
3.5 停機工況動態載荷對比
選取工況：42m/s的穩態風，0偏航。
由于停機后變槳90°，轉速為0，入流角為90°，迎角幾乎為0°。
因此推力直接和0°迎角時的阻力系數有關。
其他停機工況試算：
工況選取：
Ntm15_Y008：Ntm風，平均風速15m/s，偏航8°
V42Y008：42m/s穩態風，偏航8°
計算結果方案二和方案一相比，計算結果較小，最大的情況也只比方案一大了0.3%。
4、結論
葉根加入橢圓翼型后，對性能確實有影響。橢圓翼型的升力系數為0，對減小載荷有一定的作用。
經過較多工況的計算，增加橢圓翼型后載荷普遍下降3%，部分工況會出現大于不加橢圓翼型的情況，但只大了0.3%，影響甚小。因此，可以說原來不加橢圓翼型的計算結果可看做保守的計算。
原來的計算方法，即不加橢圓翼型的方法，來自于葉片廠的已有設計。有參考價值。
手機瀏覽網
